1.18. ПОНЯТИЕ О ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССАХ В СИНХРОННЫХ МАШИНАХ

Процессы, возникающие в синхронных машинах при переходных режимах, например при внезапном коротком замыкании или резком изменении нагрузки, весьма сложны, что вызывает значительные

трудности при их точном количественном расчете. Однако поведение синхронной машины при указанных режимах имеет очень большое практическое значение, так как переходные процессы могут вызвать повреждение машины, а следовательно, и значительные убытки, связанные с перерывом энергоснабжения промышленных предприятий. Поэтому необходимо иметь


общее представление о физических процессах, возникающих при переходных режимах, и установить хотя бы приближенно величину аварийных токов, имеющих место при коротком замыкании.

Внезапное    короткое    замыкание    синхронного генератора.

Рассмотрим трехфазное короткое замыкание синхронного генератора, работающего предварительно в режиме холостого хода.

Осциллограмма тока якоря в одной из фаз генератора показана на рис. 1.57. На первый взгляд изменение тока якоря напоминает закон изменения тока трансформатора при коротком замыкании, описываемый формулой (2-98):

где /кп и /ка — периодическая и апериодическая составляющие тока короткого замыкания; 1уст m — амплитуда установившегося тока короткого замыкания; а0 — начальная фаза напряжения при t = 0, т. е. в момент начала короткого замыкания; гк и Ьк — сопротивление и индуктивность трансформатора при коротком замыкании.

Однако более подробный анализ показывает, что процесс короткого

замыкания   в   синхронном   генераторе   значительно   сложнее,   чем в

трансформаторе.


При коротком замыкании генератора с течением времени постепенно уменьшается амплитуда периодической составляющей Ік, п тока генератора (рис. 1.58) и в конце концов она становится равной амплитуде установившегося тока короткого замыкания:

В первом полупериоде амплитуда периодической составляющей в 5-8 раз превышает величину Ікт. Это происходит из-за того, что в начальный момент процесса короткого замыкания э. д. с. Синхронного генератора близка к э. д. с. Холостого хода Е0 и только через 0,6-1,5 с становится равной

E = Eо + Eа = Eо -       xad .

Быстрому уменьшению э. д. с. Е и потока Фрез препятствует появление переходного тока в обмотке возбуждения (рис. 1.57, б), который возникает из-за того, что в обмотке возбуждения индуктируется э. д. с.

ев =-(ов       I dt. (1.52)

Переходный ток в обмотке возбуждения имеет максимум в начальный период короткого замыкания и постепенно затухает, уменьшаясь до устано­вившегося значения тока, предшествовавшего короткому замыканию. В соответствии с уменьшением тока возбуждения снижаются результирующий поток, э.д.с. генератора и амплитуда периодической составляющей тока короткого замыкания. Наибольшее значение этой амплитуды

где x'd — продольное переходное индуктивное сопротивление обмотки

якоря.

Поскольку амплитуда тока постепенно затухает, приближаясь к установившемуся значению тока короткого замыкания 1кт, периодическая составляющая тока короткого замыкания может быть представлена в виде

Переходная постоянная времени T'd обусловлена не только параметрами обмотки якоря, но и главным образом параметрами обмотки возбуждения и составляет 0,4 — 3,0 с.

Обычно величина продольного переходного индуктивного сопротивления в относительных единицах x'd* = 0,2 - 0,5.

Еще большей бывает амплитуда тока короткого замыкания, если машина имеет успокоительную (демпферную) обмотку, в которой также возникает переходный ток, замедляющий уменьшение результирующего потока. При наличии успокоительной обмотки

1 уст.т = e0m / Xd , (1.55)

где x»d—сверхпереходное индуктивное сопротивление по продольной оси. Обычно x»d* = 0,12 - 0,35.

Затухание тока якоря, соответствующее затуханию переходного тока в

демпферной обмотке, определяется сверхпереходной постоянной времени

T»d = 0,03-=-0,15 с, которая зависит в основном от параметров демпферной

(успокоительной) обмотки.

С учетом сказанного периодическая составляющая тока короткого замыкания принимает вид

Значение тока короткого замыкания будет максимальным в той фазе, где а0 = 0, примерно через полупериод после начала короткого замыкания (см. рис. 1.58). Эту величину называют ударным током. Если в формуле (1.59) пренебречь затуханием тока, то

Поскольку постоянные времени T»d, T'd и Та малы, некоторое затухание все же происходит.

По ГОСТу значение ударного тока определяется по формуле

Iуд. = 1,05 -1,8 -42ином I Xd,

где коэффициентами 1,8 и 1,05 учитывается соответственно затухание и возможность работы при повышенном напряжении.

Величина ударного тока не должна превышать амплитуду номинального тока якоря более чем в 15 раз. Так как значения X»d и X'd сравнительно малы, то для ограничения величины ударного тока в цепь якоря иногда приходится ставить специальный реактор.

При коротком замыкании синхронного генератора возникает также знакопеременный момент на валу ротора, который образуется в результате взаимодействия неизменного по направлению магнитного поля, создаваемого апериодической составляющей тока якоря, с м. д. с. Возбуждения. В наиболее неблагоприятных случаях мгновенные значения этого момента достигают 10-кратной величины по сравнению с номинальным значением, что необходимо учитывать при механических расчетах деталей машины и ее крепления к фундаменту.

Гашение магнитного поля. При коротких замыканиях во внешней цепи срабатывает релейная защита, которая отключает синхронный генератор от присоединенной к нему нагрузки или от сети. Однако при внутренних коротких замыканиях в генераторе отключение его от внешней цепи не ликвидирует режим короткого замыкания, так как в обмотке якоря индуктируется э.д.с. и по ней продолжает протекать большой ток. Для устранения режима короткого замыкания в этом случае требуется резко уменьшить магнитный поток машины, для чего следует прекратить протекание тока по ее обмотке возбуждения. Операции, необходимые для прекращения протекания тока по обмотке возбуждения синхронной машины при аварийных режимах, называют гашением магнитного поля.


Гашение магнитного поля в принципе возможно путем быстрого размыкания цепи обмотки возбуждения с помощью соответствующего контакта автоматического выключателя (автомата гашения поля). Однако при этом в обмотке возбуждения индуктируется э.д. с. Самоиндукции ев = - L^ijdt. Так как обмотка возбуждения имеет значительную индуктивность Ьв, то э. д. с. Ев может создавать большие перенапряжения, опасные для изоляции обмотки.

По этой причине приходится применять способы гашения магнитного поля, обеспечивающие уменьшение тока возбуждения с некоторой ограниченной скоростью, при которой не возникают чрезмерные перенапряжения.

В настоящее время применяют две схемы гашения поля. В одной из них (рис. 1.59, а) обмотка возбуждения отключается автоматом гашения поля от возбудителя и замыкается на гасящий резистор, сопротивление которого в 4-5 раз больше сопротивления обмотки возбуждения. При такой величине сопротивления резистора ток короткого замыкания не создает в генераторе значительных внутренних повреждений, а возникающие перенапряжения находятся в допустимых пределах. Гасящий резистор должен быть рассчитан на длительный ток, равный 0,2 1вном для турбогенераторов и 0,05 1вном для гидрогенераторов. В другой схеме (рис. 1.59, б) скорость уменьшения тока возбуждения ограничивается удлинением времени горения дуги в автомате

гашения поля, который размыкает цепь обмотки возбуждения. Этот автомат имеет кроме главных контактов 4 специальные дугогасительные контакты 10, при размыкании которых возникающая дуга выдувается на дугога-сительную решетку и гасится в ней. Соответствующим выбором конструкции дугогасительной камеры удается получить умеренную скорость уменьшения тока. При использовании указанных схем гашения поля требуется усиливать изоляцию обмотки возбуждения, на которую в нормальных условиях подается напряжение порядка 50-400 В.

Гашение поля мало сказывается на характере переходного процесса нарастания тока якоря при коротких замыканиях, так как этот ток достигает максимального значения 1уд примерно через полпериода (при частоте 50Гц через 0,01 с), а за это время защита не успевает сработать. Оно лишь уменьшает время, в течение которого по обмотке якоря проходит ток короткого замыкания и,следовательно, снижает вероятность повреждения машины этим током.

Резкие изменения  нагрузки.  При резких изменениях нагрузки

синхронной машины, работающей параллельно с сетью, возникают колебания

ротора около установившегося значения угла 0, называемые качаниями. Допустим,

что машина работает при некоторой нагрузке и развивает электромагнитный

момент М1 = Мвн1, соответствующий углу 01 (рис. 1.60). Если резко увеличить

внешний момент, приложенный к валу ротора, до величины Мвн2, при которой

возрастает отдаваемая машиной электрическая (в генераторе) или механическая

(в двигателе) мощность, то угол 0 будет постепенно увеличиваться до

величины 02, соответствующей новому значению электромагнитного момента

М2 = Мвн2. Однако из-за инерции ротора угол 0, увеличиваясь, достигнет

значения 03 > 02, а затем под действием синхронизирующего момента начнет

уменьшаться до величины 04 < 02. В результате возникают колебания угла 0

вокруг установившегося значения 02, которые сопровождаются колебаниями

угловой скорости вращения ротора (качаниями). Опасность таких качаний

заключается в том, что из-за инерции ротора угол 0 может существенно

превзойти 90°, и машина выпадет из синхронизма.

Частота собственных колебаний синхронных машин невелика (0,5—2,0 Гц), что объясняется большим моментом инерции ротора. Так как изменения угла 0 сопровождаются изменениями мощности машины и тока якоря, на наличие колебаний в машине указывают колебания стрелок приборов (амперметра и вольтметра), включенных в цепь якоря. Собственные колебания в синхронных машинах наблюдаются не только при резких изменениях нагрузок, но и в стационарных режимах, так как у машин, работающих параллельно с сетью, всегда имеются небольшие возмущения. Особенно часто такие колебания возникают при холостом ходе, когда на валу нет внешнего момента.

Рис. 1.60 - Угловая характеристика синхронного генератора при качаниях ротора

Уменьшения амплитуды качаний и ускорения их затухания достигают применением на роторе короткозамкнутой обмотки, называемой демпферной или успокоительной. Успокоительное действие демпферной обмотки при качаниях объясняется тем, что в ее стержнях при изменении частоты вращения ротора индуктируется э.д.с. и по ним проходит ток, что сопровождается потерей энергии. Эта обмотка получила свое название потому, что ее действие подобно действию механического демпфера, потери на трение в котором успокаивают колебания механизма (например, сельсина).

Колебания ротора синхронной машины могут быть вынужденными, если на него действует периодически изменяющийся внешний момент. Такие колебания образуются в синхронных генераторах, приводимых во вращение

от поршневых машин, например от двигателей внутреннего сгорания, а также в синхронных двигателях, служащих для привода поршневых компрессоров. Поэтому для уменьшения неравномерности вращающего момента двигатели внутреннего сгорания, предназначенные для вращения синхронных генераторов, и поршневые компрессоры часто снабжают маховиками. Генераторы и электродвигатели должны в этом случае иметь достаточно мощную демпферную обмотку.


Авторы: 239 А Б В Г Д Е З И Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я

Книги: 268 А Б В Г Д Е З И Й К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я